惠言達免費報價SUN閥門閥芯CSAA-BXN
每一個人都擁有生命，但并非每個人都懂得生命，乃于珍惜生命。不了解生命的人，生命對他來說，是一種懲罰。
南京惠言達電氣有限公司成立于2019年，座落在南京六合市商圈。9年備件銷售積累，公司主要經營歐、美等國的閥門、過濾設備、編碼器、傳感器、儀器儀表、及各種自動化產品，公司全力貫徹“以質優價廉的產品和完善到位的技術服務客戶”的經營宗旨，服務于國內的流體控制和自動化控制領域。節省了中間環節的流轉費用，能夠把更優惠的價格提供給用戶。通過發展我司已經自動化設備和備件供應商，主營產品廣泛應用于冶金、造紙、礦山、石化、能源、集裝箱碼頭、汽車、水利、市政工程及環保以及各類軍事、航空航天、科研等領域。
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型號 件數
PRDP MDN 1108
FPHK XAN 885
FDCB LAN 873
RPGC LWN 871
DTAF MHN 849
RPGC LCN 842
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991-027 719
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770 211 554
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SCCA LAN 542
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SV10-S40-00 467
DTDA MHN-224 466
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CBEA LHN 453
RPGC LAN 452
FDBA LAN 452
SW-VDL12VDL-300 447
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PBDB LAN 428
RPEC LWN 418
SV10-S2CN-00 414
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CV10-P2C-AO 411
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PC22-P3CN-00 394
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991-034 368
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DTAF MCN 320
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PBDB LWN 301
NCFB LCN 301
CXFA XFN 300
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RPCC LCN 282
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ST08-B3X-00 269
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991-222 261
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DMDA XNN924 211
DCEC XYN 208
LOHD 8DN 207
CXAD XAN 207
RDDA LWN 205
PRDR LSN 200
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FDFA LAN 192
DNDA MNN 191
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PC08-B4CN-00 184
CBBG LJN 178
CBEA LIN 173
PBDB LBN 171
CVCV XCN 170
CBGY LHN 166
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CACG LGN 156
PPDB KNN 153
CKBB XCN 153
FXBA LAN-8LPM 151
FREA LAN-5.00LPM 151
PPDB KAN 148
DAAA MCN-224 147
RBAE LBN 143
PRDB LSN 143
DTBF XCN 142
RDBA LAN 140
FDCB HAN 140
DSIH XGN 140
DKHP LWN 140
CXCD XAN 140
RPEC LBN 139
PPDB LBN 139
CV10-P2C-B0 139
CBGA LHN 139
FPCC XDN 137
DAAL MHN-224 136
PBHB LAN 135
LOFC XDN 135
RPIC LAN 133
RPCC LAN 131
991-211 131
DKJS XHN 130
CKGB XCN 129
PPFB LBN 128
CKIB XCN 128
PPFB LWN 127
CBBA LIN 126
RPEC LNN 125
CKEB XAN 125
CKCV XCN 125
RDBA LDN 122
DTAF XHN 122
DFBG XCN-224 122
高爐煤氣是高爐煉鐵的副產品,煤氣成分以N2、CO2和CO為主,其特點是含塵量大、不易著火、燃燒不穩定、熱值低,一般為3000~3800kJ/m3(見表1),產出波動大,尤其是高爐休風或發生待料的時候。高爐煤氣的主要用戶是高爐熱風爐、焦爐、電站鍋爐以及燃用高焦混合煤氣的軋鋼加熱爐等。由于高爐煤氣的熱值較低,一般企業在煤氣平衡不好時先選擇放散高爐煤氣,因此高爐煤氣放散率一般作為衡量一個企業煤氣平衡措施和水平的標志[1]。表2為近幾年我國重點統計鋼鐵企業副產煤氣利用情況[2],由于煉鐵產能的增加,高爐煤氣產量逐年增多,高爐煤氣利用情況不容樂觀。
2高爐煤氣在鋼鐵廠的應用
高爐煤氣因熱值低、含塵含水量大、壓力波動大等因素在鋼鐵企業中難以適應生產需要,大部分鋼鐵廠除高爐熱風爐、焦爐等用戶使用外,剩余的大量煤氣被白白地放散掉,但在鋼鐵企業,高爐煤氣除滿足生產設備的加熱外,很大一部分用于發電或產生蒸汽。表3為近幾年我國寶鋼高爐煤氣的利用情況,可以看出,高爐煤氣放散逐年減少,2004年寶鋼高爐煤氣有60.89%用于各種工業爐窯加熱,35.00%用于電站鍋爐發電,放散率僅為0.13%,遠遠低于平均水平。日本新日鐵高爐煤氣43%用于各種工業爐窯加熱,57%用于發電;焦爐煤氣80%用于工業爐窯加熱,20%用于發電;轉爐煤氣64%用于工業爐窯加熱,36%用于發電。放散均為零,煤氣再利用率約為[3]。燒純高爐煤氣鍋爐發電技術、燃氣-蒸汽聯合循環發電機組和高溫蓄熱式燃燒技術的研制成功并在鋼鐵企業中的廣泛應用,為高爐煤氣的有效利用提供了很好的途徑。如作為世界*大容量單燒低熱值高爐煤氣的燃氣-蒸汽聯合循環機組在寶鋼的建成,使寶鋼每年被放散約20余億m3高爐煤氣得到有效利用,不僅解決了大型鋼鐵聯合企業的煤氣平衡問題,而且對環境保護起到了積極的作用。
2.1純燒高爐煤氣鍋爐發電技術
鍋爐燃燒高爐煤氣,是鋼鐵企業中利用大量低熱值高爐煤氣進行發電的一項新技術,在不影響鍋爐安全運行的情況下,可通過調整發電負荷來增減高爐煤氣的使用量,既有效地利用了高爐煤氣資源,作為緩沖用戶又能及時地調整煤氣管網的壓力波動。鋼應用燒純高爐煤氣鍋爐發電技術以來,每年生產蒸汽57.6×104t,發電4320×104kW•h,節約17.6×104t標準煤,綜合年效益在4000萬元以上。目前,國內主要有杭州鍋爐廠、江西鍋爐廠、無錫鍋爐廠生產此類鍋爐,有130~220t/h高溫高壓電站鍋爐機組。此技術已在鞍鋼、馬鋼、武鋼、沙鋼、梅鋼、安鋼等企業廣泛使用。
2.2燃氣蒸汽聯合循環發電
燃氣-蒸汽聯合循環發電(CCPP)其工作原理是除塵后的低熱值煤氣(高爐煤氣)與空氣混合后在汽輪機的燃燒室燃燒,產生高溫高壓氣體推動透平機組做功、發電;高溫氣體再進入余熱鍋爐產生蒸汽,推動蒸汽輪機做功、發電。另外,富余的轉爐煤氣、焦爐煤氣也可供低熱值煤氣熱電聯供發電,進行綜合利用,以提高發電效率。該技術是當前世界上熱電轉換效率較高的用于鋼鐵行業副產煤氣發電的系統,一般由高爐煤氣或混合煤氣供給系統、燃氣輪機系統、余熱鍋爐系統、蒸汽輪機系統和發電機組系統組成,與常規鍋爐發電機組相比,CCPP熱電轉換效率提高近10個百分點,可達45%以上(見表4),使發電成本大為降低,具有顯著的節能效果、較好的經濟效益和環境效益。目前在寶鋼、通鋼、濟鋼都已投入生產,鞍鋼的CCPP也正在建設,預計2007年可投入使用。
2.3高溫蓄熱室燃燒技術(HTAC)
高溫空氣蓄熱燃燒技術(HTAC)是一項全新的燃燒技術,亦稱為無焰燃燒技術,具有高效煙氣回收和高溫預熱空氣及節能效果十分明顯等多重*性。它的特征是煙氣熱量被大限度地回收,實現了超高溫(助燃空氣被預熱到1000℃以上)、超貧氧濃度(燃料在低氧濃度)下燃燒,做到了燃料化學能的高效利用和燃燒產物的低NOx排放。它從根本上提高了加熱爐的能源利用率(熱效率提高了85%),既減少了鋼鐵企業富余高爐煤氣的放散,又節約了能源,是滿足當前資源和環境要求的技術。近幾年,蓄熱式火焰爐發展迅猛,我國已經建成、投產或正在新建的蓄熱式火焰爐已達200多座。
3提高高爐煤氣利用的措施
低熱值高爐煤氣的特點是可燃成分低,燃燒不穩定,燃燒溫度低,煙氣量大。火焰穩定直接關系到燃燒的安全性,對低熱值煤氣一般都采用穩定強化燃燒的措施,如富化高爐煤氣或采用換熱器對高爐煤氣和助燃空氣雙預熱等。
3.1富化高爐煤氣
煉鐵過程中產生的大量高爐煤氣也作為高爐熱風爐的燃料使用,一般占到煤氣產量的40%左右。然而,隨著高爐入爐焦比的降低,高爐煤氣的熱值已降到3300kJ/m3以下[4],顯然,如果不采取其它附加措施,用此高爐煤氣獲得高風溫是不大可能的。為了獲得高風溫,國內外基本上采用富化高爐煤氣的辦法,即摻燒一部分高熱值煤氣(如焦爐煤氣、轉爐煤氣等)以獲得高風溫。寶鋼2#高爐摻燒轉爐煤氣、鞍鋼部分高爐摻燒焦爐煤氣均以獲得高風溫來滿足生產。
3.2采取雙預熱,提高高爐煤氣利用率
在高爐煤氣不被預熱的條件下,很難滿足工業加熱要求,因而大量的高爐煤氣因無法使用被放散。如果對這些低熱值煤氣及其助燃空氣進行預熱,*可以滿足工業加熱的高溫要求,這不僅可以節約大量的燃料,而且可以減少對大氣環境的污染,擴大了低熱值煤氣的應用范圍[5]。耗能設備(如加熱爐、熱處理爐等)的燃料利用系數指的是于爐內的熱量(有效熱與爐子熱損失的和)與供給爐子的燃料燃燒熱量之比,或在熱工設備中,物料得到的有效能和設備的熱損失之和與燃料的燃燒熱之比叫做燃料的利用系數[6]。可見,燃料和空氣預熱,能夠提高燃料利用系數,如果回收利用高溫煙氣進行空氣和高爐煤氣預熱,則可提高高爐煤氣的利用系數,使低熱值高爐煤氣得到更為廣泛的應用。
4結論
(1)高爐煤氣是清潔的氣體燃料,在鋼鐵企業全部被回收再利用,提高高爐煤氣利用率,優化鋼鐵廠能源結構,實現鋼鐵企業煤氣的*是節能的方向之一。
(2)高爐煤氣除作為加熱燃料供鋼鐵廠使用外,還能用于發電等其它用途,利用好這部分副產能源不僅能降低企業的能源消耗,還將改善鋼鐵企業對周邊環境的污染。
(3)通過高爐煤氣富化及助燃空氣、煤氣雙預熱等手段能夠提高高爐煤氣的利用效率,克服高爐煤氣熱值低、燃燒困難等問題,增加高爐煤氣用量,減少高爐煤氣放散。
DNDA MNN-224 121
LOHC XDN 120
CWCG LGN 120
LODC XDN 119
FXBA LAN-6.00LPM 118
FMDB XAN912 117
DCDF XXN 117
CKED XCN 117
RVGS LAN 115
CXGD XCN 115
RVIA LAN 113
RVEA LAN 112
RPIC LWN 112
DLDA MHN 110
CKEB XCN 110
RPGC LNN 109
PRDR LAN 109
PPFB LNN 109
DWDA XAN 108
DSEH XGN 108
FSCS XAN 107
FDEA LBN 104
RPIC LBN 103
PBFB LWN 103
PBBB LNN 102
FPFK MDN 102
DNDC XCN 102
CKCD XCN 102
DTBF MCN 101
CXED XCN 101
CKEV XCN 101
RVCA LAN 100
DHC24(三角）線圈 100
DCEF XXN 100
RDHA LWN 99
DFCA MCN-224 99
990106007 99
RBAA LAN 98
RVES LAN 97
RBAA LWN 97
PBDB KEN 97
990-011-007 97
RVCA LCN 96
RSFC LAN 95
NCGB LCN 95
CXBA XDN 95
CVEV XCN 95
LKDC XDN 94
DBAH DCN 92
CVGV XCN 91
PBJB LWN 90
CKGV XDN 90
RVGA LAN 88
DSGO XCN 88
DAAA MHN 88
990-010-007 88
LRFC XHN 86
RDDA LBN 85
PBBB LAN 85
DRAX LAN 85
FXDA LAN-30LPM 84
FPCC XCN 83
CDX 83
RSBC LAN 82
RDHA LAN 81
LOFD XDN 81
DTAF XCN 81
RBAC LCN 80
PPDB LQN 80
DPBC LBN 80
DAAL MCN 79
CKED XDN 79
CXJA XFN 78
CXHA XFN 78
XMD-01接頭 77
LPDC XHN 77
RDBA LWN 76
PRDB OSN 76
PPHB LAN 75
CKGB XAN 75
RVGA LHN 74
DKDS XHN 72
DLDA MCN-224 71
RPGC LQN 70
RBAC LAN 70
DKHS XHN 70
DCDD XCN 70
DBAH BCN 70
RVEA LHN 69
DDDG XCN 69
CXFA XDN 69
CXED XAN 69
770 924 69
CXAD XCN 68
CAGL LGN 68
CACL LGN 68
RPKC LCN 67
CKCA XCN 67
PS10-S4C-00 66
LOKC XDN 66
DRAX LCN 66
DBAM DCN 66
CAIG LGN 66
CKGB XDN 65
B60323UV57 65
RVGA LEN 64
LOHD XDN 64
DFBG XCN 64
CWGA LHN 63
CSAX XXN 63
SXCB LWN 62
RSDC LAN 62
990-017-007 62
DSIO XCN 61
RVCK LJN 60
RDBA LSN 60
PVDB LAN 60
NFDC HAN 60
NCCB LAN 60
FDEA LAN 60
DPCC LAN 60
CKCB XAN 60
DTDA LHN-924 59
QPAA LAN 58
PPDB LAN 58
LHFA XFN 58
B60322UV57 58
DTDA XHN-224 57
PPFB KNN 56
DCCF XXN 56
FPBJ XDN 56
RDJA LCN 55
DFBG XHN-224 55
CKIV XCN 55
CBEB LAN 55
COHA XFN 54
CBEA LAN 54
RDHA LCN 53
PRDL MDN 53
CXHA XAN 52
CACA LHN 52
RSHC LAN 51
RPEC 8DN 51
FMDB XAN 51
990-106-007 51
SCEB LWN 50
PBBB LBN 50
NFDD LGN 50
FXBA LAN-3PLM 50
DTDA MCN224 50
DTBF XHN 50
DCDC XYN 50
CXJA XCN 50
CWCA LHN 50
CKGV XCN 50
RVCD LCN 49
RBAA LCN 49
PVFB LBN 49
PS10-S40-00 49
PPDB LNN 49
FPHK XCN 49
CKCV XAN 49
CDAC BBN 49
FXBA LAN-0.55LPM 48
DSEH XHN 48
DSCH XHN 48
DLDF MCN 48
CWGG LGN 48
RPEC LCV 47
PVDB LWN 47
FXDA LAN-35LPM 47
FXDA LAN-32LPM 47
DTBF MCN-224 47
DODR XHN 47
CXAD XEN 47
CBBG LCN 47
990-203-007 47
RPIC LCN 46
RPGC FAN 46
RPCC KNV 46
DMDA MAN 46
CVIV XCN 46
SCCA LBN 45
NCBB LCN 45
DNDA XNN 45
SV10-S3CN-00 44
FXCA LAN-12.00LPM 44
DBAM LCN 44
DAAL MCN-224 44
CXGD XAN 44
SV10-S4CN-00 43
SCEA LEN 43
COFA XCN 43
CBFC LHN 43
RBAC LBN 42
DFBG XHN 42
CSAA BXN 42
RBAP XWN 41
NCCD LCN 41
FMDB XBN912 41
DDFG XCN 41
990-202-007 41
SW-VDL24VDL-300 40
RVEA LCN 40
RBAE LAN 40
FSBS XAN 40
DPBC LAN 40
DMDA MAN-924 40
CXID XCN 40
CXHA XEN 40
CXDA XBN 40
CBFD LJN 40
PBHB LWN 39
NFED LHN 39
FSDR XAN 39
990-302-006 39
990-119-007 39
SCEB LBN 38
QPAB LAN 38
LPHC XFN 38
DSEO XCN 38
CXBA XEN 38
CBAG LJN 38
991 211 38
QCDA LAN 37
PPDB OQN 37
LOJD XDN 37
FDBA HAN 37
CVCV XEN 37
CAGG LGN 37
LPFC XHN 36
FRDA LAN-5.00LPM 36
DTDF XCN 36
DSEH XEN 36
CKCB XBN 36
DSGH XHN 35
DFDA MHN 35
QPAA LCN 34
FDEA HAN 34
RDFA LBN 33
RDHA LSN 32
RBAE LEV 32
PBDB LQN 32
NFCC LCN 32
FQEA XAN-35.00LPM 32
DCDC XCN 32
990-111-007 32
PVHB LAN 31
PVDA LAN 31
PRDB LDN 31
MWEM XIN 31
DOJS XHN 31
CBEH LJN 31
991-001 31
VDD12VDC 30
RVBA LWV 30
FSDS XAN 30
FPHK XEN 30
DTDF XHN 30
DTBF MHN-224 30
DPCN LDN 30
DNDA XCN 30
DFEA 8DN 30
CXKA XAN 30
CXCD XFN 30
CSAZ XXN 30
CKCB XCN/LH 30
CBEG LCN 30
991-227 30
991 222 30
CBAB LHN 29
CACK LHN 29
RPGC OWN 28
PRDB OAN 28
NCEB LCN 28
XMD-01 27
RVCL LJN 27
RV10-P2C-AO 27
RPGC LSN 27
PPDB OWN 27
LPFC XFN 27
LOJC XDN 27
DCCF XCN 27
CKIB XAN 27
CKEB XFN 27
CBCA LBN 27
PPFB KAN 26
FQEA XAN-45.00LPM 26
DWDA XAN-212 26
DKFS XHN 26
CBCL LJN 26
CAEA LIN 26
XMD-02 25
DKDP LAN 25
CODA XCN 25
RVCA LWN 24
RBAP LWN 24
CBCG LCN 24
NFEC LEN 23
LPDC XFN 23
DTBF XHN-224 23
CBCH LJN 23
RBAP XAN-224 22
PPDB KQN 22
LODD 8DN 22
FDBA HYN 22
DRBC LAN 22
CBGG LKN 22
990-010-006 22
RVIA KAN 21
PPDB 8WN 21
高爐煤氣是高爐煉鐵的副產品,煤氣成分以N2、CO2和CO為主,其特點是含塵量大、不易著火、燃燒不穩定、熱值低,一般為3000~3800kJ/m3(見表1),產出波動大,尤其是高爐休風或發生待料的時候。高爐煤氣的主要用戶是高爐熱風爐、焦爐、電站鍋爐以及燃用高焦混合煤氣的軋鋼加熱爐等。由于高爐煤氣的熱值較低,一般企業在煤氣平衡不好時先選擇放散高爐煤氣,因此高爐煤氣放散率一般作為衡量一個企業煤氣平衡措施和水平的標志[1]。表2為近幾年我國重點統計鋼鐵企業副產煤氣利用情況[2],由于煉鐵產能的增加,高爐煤氣產量逐年增多,高爐煤氣利用情況不容樂觀。
2高爐煤氣在鋼鐵廠的應用
高爐煤氣因熱值低、含塵含水量大、壓力波動大等因素在鋼鐵企業中難以適應生產需要,大部分鋼鐵廠除高爐熱風爐、焦爐等用戶使用外,剩余的大量煤氣被白白地放散掉,但在鋼鐵企業,高爐煤氣除滿足生產設備的加熱外,很大一部分用于發電或產生蒸汽。表3為近幾年我國寶鋼高爐煤氣的利用情況,可以看出,高爐煤氣放散逐年減少,2004年寶鋼高爐煤氣有60.89%用于各種工業爐窯加熱,35.00%用于電站鍋爐發電,放散率僅為0.13%,遠遠低于平均水平。日本新日鐵高爐煤氣43%用于各種工業爐窯加熱,57%用于發電;焦爐煤氣80%用于工業爐窯加熱,20%用于發電;轉爐煤氣64%用于工業爐窯加熱,36%用于發電。放散均為零,煤氣再利用率約為[3]。燒純高爐煤氣鍋爐發電技術、燃氣-蒸汽聯合循環發電機組和高溫蓄熱式燃燒技術的研制成功并在鋼鐵企業中的廣泛應用,為高爐煤氣的有效利用提供了很好的途徑。如作為世界*大容量單燒低熱值高爐煤氣的燃氣-蒸汽聯合循環機組在寶鋼的建成,使寶鋼每年被放散約20余億m3高爐煤氣得到有效利用,不僅解決了大型鋼鐵聯合企業的煤氣平衡問題,而且對環境保護起到了積極的作用。
2.1純燒高爐煤氣鍋爐發電技術
鍋爐燃燒高爐煤氣,是鋼鐵企業中利用大量低熱值高爐煤氣進行發電的一項新技術,在不影響鍋爐安全運行的情況下,可通過調整發電負荷來增減高爐煤氣的使用量,既有效地利用了高爐煤氣資源,作為緩沖用戶又能及時地調整煤氣管網的壓力波動。鋼應用燒純高爐煤氣鍋爐發電技術以來,每年生產蒸汽57.6×104t,發電4320×104kW•h,節約17.6×104t標準煤,綜合年效益在4000萬元以上。目前,國內主要有杭州鍋爐廠、江西鍋爐廠、無錫鍋爐廠生產此類鍋爐,有130~220t/h高溫高壓電站鍋爐機組。此技術已在鞍鋼、馬鋼、武鋼、沙鋼、梅鋼、安鋼等企業廣泛使用。
2.2燃氣蒸汽聯合循環發電
燃氣-蒸汽聯合循環發電(CCPP)其工作原理是除塵后的低熱值煤氣(高爐煤氣)與空氣混合后在汽輪機的燃燒室燃燒,產生高溫高壓氣體推動透平機組做功、發電;高溫氣體再進入余熱鍋爐產生蒸汽,推動蒸汽輪機做功、發電。另外,富余的轉爐煤氣、焦爐煤氣也可供低熱值煤氣熱電聯供發電,進行綜合利用,以提高發電效率。該技術是當前世界上熱電轉換效率較高的用于鋼鐵行業副產煤氣發電的系統,一般由高爐煤氣或混合煤氣供給系統、燃氣輪機系統、余熱鍋爐系統、蒸汽輪機系統和發電機組系統組成,與常規鍋爐發電機組相比,CCPP熱電轉換效率提高近10個百分點,可達45%以上(見表4),使發電成本大為降低,具有顯著的節能效果、較好的經濟效益和環境效益。目前在寶鋼、通鋼、濟鋼都已投入生產,鞍鋼的CCPP也正在建設,預計2007年可投入使用。
2.3高溫蓄熱室燃燒技術(HTAC)
高溫空氣蓄熱燃燒技術(HTAC)是一項全新的燃燒技術,亦稱為無焰燃燒技術,具有高效煙氣回收和高溫預熱空氣及節能效果十分明顯等多重*性。它的特征是煙氣熱量被大限度地回收,實現了超高溫(助燃空氣被預熱到1000℃以上)、超貧氧濃度(燃料在低氧濃度)下燃燒,做到了燃料化學能的高效利用和燃燒產物的低NOx排放。它從根本上提高了加熱爐的能源利用率(熱效率提高了85%),既減少了鋼鐵企業富余高爐煤氣的放散,又節約了能源,是滿足當前資源和環境要求的技術。近幾年,蓄熱式火焰爐發展迅猛,我國已經建成、投產或正在新建的蓄熱式火焰爐已達200多座。
3提高高爐煤氣利用的措施
低熱值高爐煤氣的特點是可燃成分低,燃燒不穩定,燃燒溫度低,煙氣量大。火焰穩定直接關系到燃燒的安全性,對低熱值煤氣一般都采用穩定強化燃燒的措施,如富化高爐煤氣或采用換熱器對高爐煤氣和助燃空氣雙預熱等。
3.1富化高爐煤氣
煉鐵過程中產生的大量高爐煤氣也作為高爐熱風爐的燃料使用,一般占到煤氣產量的40%左右。然而,隨著高爐入爐焦比的降低,高爐煤氣的熱值已降到3300kJ/m3以下[4],顯然,如果不采取其它附加措施,用此高爐煤氣獲得高風溫是不大可能的。為了獲得高風溫,國內外基本上采用富化高爐煤氣的辦法,即摻燒一部分高熱值煤氣(如焦爐煤氣、轉爐煤氣等)以獲得高風溫。寶鋼2#高爐摻燒轉爐煤氣、鞍鋼部分高爐摻燒焦爐煤氣均以獲得高風溫來滿足生產。
3.2采取雙預熱,提高高爐煤氣利用率
在高爐煤氣不被預熱的條件下,很難滿足工業加熱要求,因而大量的高爐煤氣因無法使用被放散。如果對這些低熱值煤氣及其助燃空氣進行預熱,*可以滿足工業加熱的高溫要求,這不僅可以節約大量的燃料,而且可以減少對大氣環境的污染,擴大了低熱值煤氣的應用范圍[5]。耗能設備(如加熱爐、熱處理爐等)的燃料利用系數指的是于爐內的熱量(有效熱與爐子熱損失的和)與供給爐子的燃料燃燒熱量之比,或在熱工設備中,物料得到的有效能和設備的熱損失之和與燃料的燃燒熱之比叫做燃料的利用系數[6]。可見,燃料和空氣預熱,能夠提高燃料利用系數,如果回收利用高溫煙氣進行空氣和高爐煤氣預熱,則可提高高爐煤氣的利用系數,使低熱值高爐煤氣得到更為廣泛的應用。
4結論
(1)高爐煤氣是清潔的氣體燃料,在鋼鐵企業全部被回收再利用,提高高爐煤氣利用率,優化鋼鐵廠能源結構,實現鋼鐵企業煤氣的*是節能的方向之一。
(2)高爐煤氣除作為加熱燃料供鋼鐵廠使用外,還能用于發電等其它用途,利用好這部分副產能源不僅能降低企業的能源消耗,還將改善鋼鐵企業對周邊環境的污染。
(3)通過高爐煤氣富化及助燃空氣、煤氣雙預熱等手段能夠提高高爐煤氣的利用效率,克服高爐煤氣熱值低、燃燒困難等問題,增加高爐煤氣用量,減少高爐煤氣放散。
NFEC HEN 21
DNDY XXN 21
CBDC LHN 21
SXEA LAN 20
SV10-S3CN-QO 20
SV08-S3C-00 20
SCCB LAN 20
RVES LCN 20
RVCS LAN 20
RPGE LDN 20
PRDL MDN-924 20
PPDB LEN 20
NFCD YFN 20
FSED XAN 20
DTDF XHN224 20
DNDA XXN-224 20
DLDA MCN 20
DKHP LAN-200BAR 20
DCFC XHN 20
DAAP FHV 20
DAAP FCN 20
CKIB XFN 20
CKBD XEN 20
CBIH LKN 20
CBIH LJN 20
CBDA LAN 20
990-770-006 20
990-310-006 20
990-303-006 20
990-203-006 20
990-202-006 20
990-163-006 20
990163006 20
990-117-006 20
990-024-006 20
990-021-006 20
990-019-006 20
990-018-006 20
990-017-006 20
990-016-006 20
PBDB 8DN 19
LOFD 8DN 19
FDBA HAN-14.00LPM 19
990-011-006 19
990010006 19
SXCA LDN 18
RPIC LNN 18
RPGE LWN 18
RDFA LSN 18
RDBA LEN 18
FSFS XAN 18
DSCH XGN 18
DMDA XNN-924 18
DFEA MCN 18
CXDA XEN 18
CWEA LHN 18
RPGE LAN 17
RPEC JAN 17
RPCC LWN 17
PPHB LWN 17
PBFB LBN 17
LRHC XHN 17
FREA LAN-10.00LPM 17
DTAF XCN-224 17
CXBA XBN 17
990413006 17
PPDB LDN 16
DOFC XHN 16
DLDA XCN 16
CDAA BBN 16
990-431-006 16
RVBA LAN 15
NCEB LAN 15
KHP3K-10-L-1114-02X 15
FXDA LBN-7.00LPM 15
CBIA LHN 15
990-009-007 15
NCFB KCN 14
FSAS XAN 14
FDBA LCN 14
FDBA HBN-4.80LPM 14
DODS XHN 14
DMDB XAN 14
DMDA DNN 14
SCGA LEN 13
SCGA LDN 13
FRDA LAN-13.00LPM 13
FPFK XDN 13
DVCP 8FN 13
DLDA MHN-224 13
990-120-012 13
RSJC CEN-25BAR 12
NCEB KCN 12
LKFC XDN 12
FSDR XAV 12
DODP LAN 12
DNDC XYN-224 12
DMDA DBN 12
DFDA MCN 12
CXKA XCN 12
CAGA LHN 12
RV10-P2C-BO 11
RPES LAN 11
PPDB OON 11
FTDC XYN 11
FSED XCN 11
FPBG XDN 11
991-011 11
990-608-006 11
RVIA LHN 10
RVGA LBN 10
RSDC LBN 10
RPEC LEV 10
PPHF LHN 10
PBDB LCN 10
PBBB LQN 10
MBGM XIN 10
LPHA XDN 10
LPFC XDN 10
LPDC XDN 10
FSBA XAV/AP 10
FPCC XBN 10
FLJA XDN 10
FDFA LDN 10
DTDA LHN 10
DOFS XHN 10
DNDC XYN-912 10
DNDB XCN-924N 10
DMDA XNN 10
DMDA XAN 10
DMBF XAN 10
DFEB MCN 10
DFDA LHN 10
DFCA XCN-224 10
DFCA 8DN 10
DDHG XCN 10
DAAL XCN 10
CXHA XBN 10
CXGD XFN 10
CXFA XBV 10
CKIB XEN 10
CDAB XBN 10
CBGA LAN 10
CBEG LKN 10
CBBD LCN 10
CBBC LIN 10
CAEG LGN 10
991-712-300 10
990431006 10
SCEA LBN 9
SCCA LDN 9
RVED LBN 9
RSBC LCN 9
RDDA LSN 9
RDDA LDN 9
RBAP MAN-HN24AA 9
NFAB KXN 9
LRFC XFN 9
FSFD XAN 9
FPCC XDN-HN24AA 9
FPCC XAN 9
DTDA MCN-HN24AA 9
DRBA LDN 9
990411006 9
990-162-006 9
RVIA LCN 8
RPGS LNN 8
RPEC KAN 8
RBAP MAN 8
RBAC LEN 8
MWGA LHN 8
DNDB XNN-924N 8
DMDA XNN-224 8
DACC MCN-224 8
CODA XEN 8
CBEY LHN 8
CBEG LDN 8
RBAP LAN 7
PVFA LAN 7
FXCA LAN-14.00LPM 7
DOHS XHN 7
CXFA XEN 7
CXBA XEV 7
CVEV LCN 7
CBEH LCN 7
CBDA LHN 7
CBCG LKN 7
990-016-007 7
RVGA LCN 6
RVEA LWN 6
RPKC LAV 6
PRHR LEN 6
PRHB LAN 6
PPFB LWN/LH 6
NFCD KFN 6
MWEA LJN 6
MBDP DJN 6
LRJC XHN 6
LPBC XHN 6
FXBA XAN-0.4LPM 6
FSCD XAN 6
FQGA XAN-80.00LPM 6
FQEA XAN-60LPM 6
FDEA LAN-60L 6
DTDB MHN-224N 6
DFEB MHN-224 6
CXJA XDV 6
CXFA XAV 6
CXBA XAN/LH 6
CWIG LGN 6
CWEG LGN 6
CSAD XXN/LH 6
CBBC LBN 6
BV10-40-0-N 6
RPEC LWN/LH 5
QCDB LAN 5
PPHB LBN 5
PPDB ONN 5
PBDB LWN/LH 5
NFDC YAN 5
NFCC HCN 5
NCCC LCN 5
LPDA XHN 5
FXBA LAN-1.4LPM 5
FDEA HAN-92.00LPM 5
FDBA LBN 5
DTDB MCN-224N 5
DNDB XCN-224N 5
DNDA MNN-924 5
DMDA MPN-924 5
DMDA LNN 5
DFFA MCN 5
DFCB XCN 5
DFCA XCN 5
CXAA XBN 5
CBEA LIV 5
CBBD LJN/LH 5
770 228 5
XKOA XXN 4
XFOA XXN 4
SXCA LCN 4
SCIA LAN 4
RVED LCN 4
RVCD LWN 4
RSFS LNN 4
RPEC LEN 4
RPEC KWN 4
RDFA CWN-70bar 4
高爐煤氣是高爐煉鐵的副產品,煤氣成分以N2、CO2和CO為主,其特點是含塵量大、不易著火、燃燒不穩定、熱值低,一般為3000~3800kJ/m3(見表1),產出波動大,尤其是高爐休風或發生待料的時候。高爐煤氣的主要用戶是高爐熱風爐、焦爐、電站鍋爐以及燃用高焦混合煤氣的軋鋼加熱爐等。由于高爐煤氣的熱值較低,一般企業在煤氣平衡不好時先選擇放散高爐煤氣,因此高爐煤氣放散率一般作為衡量一個企業煤氣平衡措施和水平的標志[1]。表2為近幾年我國重點統計鋼鐵企業副產煤氣利用情況[2],由于煉鐵產能的增加,高爐煤氣產量逐年增多,高爐煤氣利用情況不容樂觀。
2高爐煤氣在鋼鐵廠的應用
高爐煤氣因熱值低、含塵含水量大、壓力波動大等因素在鋼鐵企業中難以適應生產需要,大部分鋼鐵廠除高爐熱風爐、焦爐等用戶使用外,剩余的大量煤氣被白白地放散掉,但在鋼鐵企業,高爐煤氣除滿足生產設備的加熱外,很大一部分用于發電或產生蒸汽。表3為近幾年我國寶鋼高爐煤氣的利用情況,可以看出,高爐煤氣放散逐年減少,2004年寶鋼高爐煤氣有60.89%用于各種工業爐窯加熱,35.00%用于電站鍋爐發電,放散率僅為0.13%,遠遠低于平均水平。日本新日鐵高爐煤氣43%用于各種工業爐窯加熱,57%用于發電;焦爐煤氣80%用于工業爐窯加熱,20%用于發電;轉爐煤氣64%用于工業爐窯加熱,36%用于發電。放散均為零,煤氣再利用率約為[3]。燒純高爐煤氣鍋爐發電技術、燃氣-蒸汽聯合循環發電機組和高溫蓄熱式燃燒技術的研制成功并在鋼鐵企業中的廣泛應用,為高爐煤氣的有效利用提供了很好的途徑。如作為世界*大容量單燒低熱值高爐煤氣的燃氣-蒸汽聯合循環機組在寶鋼的建成,使寶鋼每年被放散約20余億m3高爐煤氣得到有效利用,不僅解決了大型鋼鐵聯合企業的煤氣平衡問題,而且對環境保護起到了積極的作用。
2.1純燒高爐煤氣鍋爐發電技術
鍋爐燃燒高爐煤氣,是鋼鐵企業中利用大量低熱值高爐煤氣進行發電的一項新技術,在不影響鍋爐安全運行的情況下,可通過調整發電負荷來增減高爐煤氣的使用量,既有效地利用了高爐煤氣資源,作為緩沖用戶又能及時地調整煤氣管網的壓力波動。鋼應用燒純高爐煤氣鍋爐發電技術以來,每年生產蒸汽57.6×104t,發電4320×104kW•h,節約17.6×104t標準煤,綜合年效益在4000萬元以上。目前,國內主要有杭州鍋爐廠、江西鍋爐廠、無錫鍋爐廠生產此類鍋爐,有130~220t/h高溫高壓電站鍋爐機組。此技術已在鞍鋼、馬鋼、武鋼、沙鋼、梅鋼、安鋼等企業廣泛使用。
2.2燃氣蒸汽聯合循環發電
燃氣-蒸汽聯合循環發電(CCPP)其工作原理是除塵后的低熱值煤氣(高爐煤氣)與空氣混合后在汽輪機的燃燒室燃燒,產生高溫高壓氣體推動透平機組做功、發電;高溫氣體再進入余熱鍋爐產生蒸汽,推動蒸汽輪機做功、發電。另外,富余的轉爐煤氣、焦爐煤氣也可供低熱值煤氣熱電聯供發電,進行綜合利用,以提高發電效率。該技術是當前世界上熱電轉換效率較高的用于鋼鐵行業副產煤氣發電的系統,一般由高爐煤氣或混合煤氣供給系統、燃氣輪機系統、余熱鍋爐系統、蒸汽輪機系統和發電機組系統組成,與常規鍋爐發電機組相比,CCPP熱電轉換效率提高近10個百分點,可達45%以上(見表4),使發電成本大為降低,具有顯著的節能效果、較好的經濟效益和環境效益。目前在寶鋼、通鋼、濟鋼都已投入生產,鞍鋼的CCPP也正在建設,預計2007年可投入使用。
2.3高溫蓄熱室燃燒技術(HTAC)
高溫空氣蓄熱燃燒技術(HTAC)是一項全新的燃燒技術,亦稱為無焰燃燒技術,具有高效煙氣回收和高溫預熱空氣及節能效果十分明顯等多重*性。它的特征是煙氣熱量被大限度地回收,實現了超高溫(助燃空氣被預熱到1000℃以上)、超貧氧濃度(燃料在低氧濃度)下燃燒,做到了燃料化學能的高效利用和燃燒產物的低NOx排放。它從根本上提高了加熱爐的能源利用率(熱效率提高了85%),既減少了鋼鐵企業富余高爐煤氣的放散,又節約了能源,是滿足當前資源和環境要求的技術。近幾年,蓄熱式火焰爐發展迅猛,我國已經建成、投產或正在新建的蓄熱式火焰爐已達200多座。
3提高高爐煤氣利用的措施
低熱值高爐煤氣的特點是可燃成分低,燃燒不穩定,燃燒溫度低,煙氣量大。火焰穩定直接關系到燃燒的安全性,對低熱值煤氣一般都采用穩定強化燃燒的措施,如富化高爐煤氣或采用換熱器對高爐煤氣和助燃空氣雙預熱等。
3.1富化高爐煤氣
煉鐵過程中產生的大量高爐煤氣也作為高爐熱風爐的燃料使用,一般占到煤氣產量的40%左右。然而,隨著高爐入爐焦比的降低,高爐煤氣的熱值已降到3300kJ/m3以下[4],顯然,如果不采取其它附加措施,用此高爐煤氣獲得高風溫是不大可能的。為了獲得高風溫,國內外基本上采用富化高爐煤氣的辦法,即摻燒一部分高熱值煤氣(如焦爐煤氣、轉爐煤氣等)以獲得高風溫。寶鋼2#高爐摻燒轉爐煤氣、鞍鋼部分高爐摻燒焦爐煤氣均以獲得高風溫來滿足生產。
3.2采取雙預熱,提高高爐煤氣利用率
在高爐煤氣不被預熱的條件下,很難滿足工業加熱要求,因而大量的高爐煤氣因無法使用被放散。如果對這些低熱值煤氣及其助燃空氣進行預熱,*可以滿足工業加熱的高溫要求,這不僅可以節約大量的燃料,而且可以減少對大氣環境的污染,擴大了低熱值煤氣的應用范圍[5]。耗能設備(如加熱爐、熱處理爐等)的燃料利用系數指的是于爐內的熱量(有效熱與爐子熱損失的和)與供給爐子的燃料燃燒熱量之比,或在熱工設備中,物料得到的有效能和設備的熱損失之和與燃料的燃燒熱之比叫做燃料的利用系數[6]。可見,燃料和空氣預熱,能夠提高燃料利用系數,如果回收利用高溫煙氣進行空氣和高爐煤氣預熱,則可提高高爐煤氣的利用系數,使低熱值高爐煤氣得到更為廣泛的應用。
4結論
(1)高爐煤氣是清潔的氣體燃料,在鋼鐵企業全部被回收再利用,提高高爐煤氣利用率,優化鋼鐵廠能源結構,實現鋼鐵企業煤氣的*是節能的方向之一。
(2)高爐煤氣除作為加熱燃料供鋼鐵廠使用外,還能用于發電等其它用途,利用好這部分副產能源不僅能降低企業的能源消耗,還將改善鋼鐵企業對周邊環境的污染。
(3)通過高爐煤氣富化及助燃空氣、煤氣雙預熱等手段能夠提高高爐煤氣的利用效率,克服高爐煤氣熱值低、燃燒困難等問題,增加高爐煤氣用量,減少高爐煤氣放散。
RBAP XAN 4
RBAP EWN 4
RBAP EDN 4
PPFB KWN 4
PPDB LWN/LH 4
PPDB KWN 4
PBFB LQN-15.0BAR 4
PBDB LNN 4
LPHC XHN 4
FDCB LAN-30LPM 4
FDBA LAN-20L 4
DMDB XAN-924N 4
DFDB XCN-224 4
DCFF XXN 4
DCDD XXN 4
CBIA LBN 4
CBDC LBN 4
CBCG LKN/LH 4
CACA LIN 4
990063007 4
RDJA LWN 3
RBAP LDN 3
PPFB LAN/LH 3
PPDB LON 3
PBHB KWN 3
PBDB OBN 3
PBDB KWN 3
PBDB KAN 3
LRDC XDN 3
LODO XDN 3
FREA LAN-65.00LPM 3
FRDA XAN-40LPM 3
FPCC XCN-224 3
FPCC XBN-224 3
FDCB HAN-23.00LPM 3
DMDA MAV-224 3
DCFC XCN 3
CVGV XEN 3
CBCG LJN/LH 3
CBBA LIV 3
SCCA LCN 2
SCCA LAN/LH 2
RVGS LWN 2
RVCK LJN-224 2
RPIC 8WN 2
RPGCJCN 2
RDFA LCV 2
RDDA LWN/LH 2
RDDA LEV 2
QPAC LAN 2
QPAA LBN 2
PVJB LHN 2
PVJA LAN 2
PVFB LWN 2
PPHB LWN/LH 2
PPBB LNN 2
PBFB LWN/LH 2
PBDB OAN 2
PBDB LAN/LH 2
PBDB 8WN 2
NFCC KCV 2
NFBC LCN/LH 2
NCFB LCN/LH 2
NCEC LCN/LH 2
NCEB LCN/LH 2
NCCB LCN/LH 2
LRHC XFN 2
LPJC XHN/LH 2
LHJA XFN 2
FSES XAN 2
FSEA XAN 2
FQEA XAN-40.00LPM 2
FQCA XAN-23.00LPM 2
DWBF XNN 2
DTDA LCN 2
DTCM TCN 2
DPBA LAV 2
DNDA XNN-224 2
DNDA MTV 2
DMDB XAN-224N 2
DMDA MAN-624 2
DKJP LDN 2
DFEB MCN-224 2
DFDA XHN-224 2
DFDA LCN 2
DCFC XYN 2
CXJA XAN/LH 2
CXHA XAN/LH 2
CXFC XCN/LH 2
CXFA XEV 2
CXFA XCN/LH 2
CXFA XAN/LH 2
CXEE XAN/LH 2
CXDC XCN/LH 2
CXDA XCN/LH 2
CWCG LGN/LH 2
CODA XGN 2
CODA XAN 2
COBG XCN 2
CNEC XAN-0.560MM 2
CKEB XCN/LH 2
CKCD XCN/LH 2
CKCB XDN 2
CKBD XCN/LH 2
CKBB XCN/LH 2
CDAD XBN 2
CBGG LJN/LH 2
CBGG LCN 2
CBFD LJN/LH 2
CBEH LKN/LH 2
CBEG LJN/LH 2
CBEG LCN/LH 2
CBEB LHN 2
CBDD LJN/LH 2
CBDD LCN/LH 2
CBBD LKN/LH 2
CAGK LHN 2
CAEK LHN 2
CAEA LHV-80BAR 2
CACA LIV-50BAR 2
990-117-007 2
990-021-007 2
990-019-007 2
XJOA XXN 1
XGCA XXN 1
XEOA XXN 1
RVIS LAN 1
RVCM LJN 1
RSBC LBN 1
RPIC LWN-280BAR 1
RPGT LCN 1
RPGC JAV 1
RPET LWN 1
RPES LBN 1
RBAP XDN-224 1
RBAE OAN 1
PRFB LDN 1
PRDB LWN 1
PBJB LAN 1
PBHB LHN 1
PBFB 8DN 1
PBDB KQN 1
PBBB LWN/LH 1
PBBB LWN 1
NQEB XAN 1
NFDC LAN/LH 1
NFCD HFN 1
NCEB LEN 1
MWGM XKN 1
MBGM XKN 1
LRFC XGN 1
LPHC XGN 1
LPHC XDN 1
FXCA XAN-0.6LPM 1
FXBA LAN-2.5LPM 1
FTFC XYN 1
FPCH LAN 1
FDEA LAN-55L 1
FDEA LAN-50L 1
DTDA DHN 1
DMDA LRV-224 1
DMDA LRN-224 1
DLDA XHN-224 1
DFEA XCN-224 1
DFB-H60-10C 1
DFB-H160-10C 1
CKID XBN 1
CBIG LJN 1
CBGL LJN 1
CBGA LBN 1
CBCY LHN 1
990-413-007 1
990-022-007 1
DKFC XHN 1
PBDB KBN 1
惠言達免費報價SUN閥門閥芯CSAA-BXN
惠言達免費報價SUN閥門閥芯CSAA-BXN
高爐煤氣是高爐煉鐵的副產品,煤氣成分以N2、CO2和CO為主,其特點是含塵量大、不易著火、燃燒不穩定、熱值低,一般為3000~3800kJ/m3(見表1),產出波動大,尤其是高爐休風或發生待料的時候。高爐煤氣的主要用戶是高爐熱風爐、焦爐、電站鍋爐以及燃用高焦混合煤氣的軋鋼加熱爐等。由于高爐煤氣的熱值較低,一般企業在煤氣平衡不好時先選擇放散高爐煤氣,因此高爐煤氣放散率一般作為衡量一個企業煤氣平衡措施和水平的標志[1]。表2為近幾年我國重點統計鋼鐵企業副產煤氣利用情況[2],由于煉鐵產能的增加,高爐煤氣產量逐年增多,高爐煤氣利用情況不容樂觀。
2高爐煤氣在鋼鐵廠的應用
高爐煤氣因熱值低、含塵含水量大、壓力波動大等因素在鋼鐵企業中難以適應生產需要,大部分鋼鐵廠除高爐熱風爐、焦爐等用戶使用外,剩余的大量煤氣被白白地放散掉,但在鋼鐵企業,高爐煤氣除滿足生產設備的加熱外,很大一部分用于發電或產生蒸汽。表3為近幾年我國寶鋼高爐煤氣的利用情況,可以看出,高爐煤氣放散逐年減少,2004年寶鋼高爐煤氣有60.89%用于各種工業爐窯加熱,35.00%用于電站鍋爐發電,放散率僅為0.13%,遠遠低于平均水平。日本新日鐵高爐煤氣43%用于各種工業爐窯加熱,57%用于發電;焦爐煤氣80%用于工業爐窯加熱,20%用于發電;轉爐煤氣64%用于工業爐窯加熱,36%用于發電。放散均為零,煤氣再利用率約為[3]。燒純高爐煤氣鍋爐發電技術、燃氣-蒸汽聯合循環發電機組和高溫蓄熱式燃燒技術的研制成功并在鋼鐵企業中的廣泛應用,為高爐煤氣的有效利用提供了很好的途徑。如作為世界*大容量單燒低熱值高爐煤氣的燃氣-蒸汽聯合循環機組在寶鋼的建成,使寶鋼每年被放散約20余億m3高爐煤氣得到有效利用,不僅解決了大型鋼鐵聯合企業的煤氣平衡問題,而且對環境保護起到了積極的作用。
2.1純燒高爐煤氣鍋爐發電技術
鍋爐燃燒高爐煤氣,是鋼鐵企業中利用大量低熱值高爐煤氣進行發電的一項新技術,在不影響鍋爐安全運行的情況下,可通過調整發電負荷來增減高爐煤氣的使用量,既有效地利用了高爐煤氣資源,作為緩沖用戶又能及時地調整煤氣管網的壓力波動。鋼應用燒純高爐煤氣鍋爐發電技術以來,每年生產蒸汽57.6×104t,發電4320×104kW•h,節約17.6×104t標準煤,綜合年效益在4000萬元以上。目前,國內主要有杭州鍋爐廠、江西鍋爐廠、無錫鍋爐廠生產此類鍋爐,有130~220t/h高溫高壓電站鍋爐機組。此技術已在鞍鋼、馬鋼、武鋼、沙鋼、梅鋼、安鋼等企業廣泛使用。
2.2燃氣蒸汽聯合循環發電
燃氣-蒸汽聯合循環發電(CCPP)其工作原理是除塵后的低熱值煤氣(高爐煤氣)與空氣混合后在汽輪機的燃燒室燃燒,產生高溫高壓氣體推動透平機組做功、發電;高溫氣體再進入余熱鍋爐產生蒸汽,推動蒸汽輪機做功、發電。另外,富余的轉爐煤氣、焦爐煤氣也可供低熱值煤氣熱電聯供發電,進行綜合利用,以提高發電效率。該技術是當前世界上熱電轉換效率較高的用于鋼鐵行業副產煤氣發電的系統,一般由高爐煤氣或混合煤氣供給系統、燃氣輪機系統、余熱鍋爐系統、蒸汽輪機系統和發電機組系統組成,與常規鍋爐發電機組相比,CCPP熱電轉換效率提高近10個百分點,可達45%以上(見表4),使發電成本大為降低,具有顯著的節能效果、較好的經濟效益和環境效益。目前在寶鋼、通鋼、濟鋼都已投入生產,鞍鋼的CCPP也正在建設,預計2007年可投入使用。
2.3高溫蓄熱室燃燒技術(HTAC)
高溫空氣蓄熱燃燒技術(HTAC)是一項全新的燃燒技術,亦稱為無焰燃燒技術,具有高效煙氣回收和高溫預熱空氣及節能效果十分明顯等多重*性。它的特征是煙氣熱量被大限度地回收,實現了超高溫(助燃空氣被預熱到1000℃以上)、超貧氧濃度(燃料在低氧濃度)下燃燒,做到了燃料化學能的高效利用和燃燒產物的低NOx排放。它從根本上提高了加熱爐的能源利用率(熱效率提高了85%),既減少了鋼鐵企業富余高爐煤氣的放散,又節約了能源,是滿足當前資源和環境要求的技術。近幾年,蓄熱式火焰爐發展迅猛,我國已經建成、投產或正在新建的蓄熱式火焰爐已達200多座。
3提高高爐煤氣利用的措施
低熱值高爐煤氣的特點是可燃成分低,燃燒不穩定,燃燒溫度低,煙氣量大。火焰穩定直接關系到燃燒的安全性,對低熱值煤氣一般都采用穩定強化燃燒的措施,如富化高爐煤氣或采用換熱器對高爐煤氣和助燃空氣雙預熱等。
3.1富化高爐煤氣
煉鐵過程中產生的大量高爐煤氣也作為高爐熱風爐的燃料使用,一般占到煤氣產量的40%左右。然而,隨著高爐入爐焦比的降低,高爐煤氣的熱值已降到3300kJ/m3以下[4],顯然,如果不采取其它附加措施,用此高爐煤氣獲得高風溫是不大可能的。為了獲得高風溫,國內外基本上采用富化高爐煤氣的辦法,即摻燒一部分高熱值煤氣(如焦爐煤氣、轉爐煤氣等)以獲得高風溫。寶鋼2#高爐摻燒轉爐煤氣、鞍鋼部分高爐摻燒焦爐煤氣均以獲得高風溫來滿足生產。
3.2采取雙預熱,提高高爐煤氣利用率
在高爐煤氣不被預熱的條件下,很難滿足工業加熱要求,因而大量的高爐煤氣因無法使用被放散。如果對這些低熱值煤氣及其助燃空氣進行預熱,*可以滿足工業加熱的高溫要求,這不僅可以節約大量的燃料,而且可以減少對大氣環境的污染,擴大了低熱值煤氣的應用范圍[5]。耗能設備(如加熱爐、熱處理爐等)的燃料利用系數指的是于爐內的熱量(有效熱與爐子熱損失的和)與供給爐子的燃料燃燒熱量之比,或在熱工設備中,物料得到的有效能和設備的熱損失之和與燃料的燃燒熱之比叫做燃料的利用系數[6]。可見,燃料和空氣預熱,能夠提高燃料利用系數,如果回收利用高溫煙氣進行空氣和高爐煤氣預熱,則可提高高爐煤氣的利用系數,使低熱值高爐煤氣得到更為廣泛的應用。
4結論
(1)高爐煤氣是清潔的氣體燃料,在鋼鐵企業全部被回收再利用,提高高爐煤氣利用率,優化鋼鐵廠能源結構,實現鋼鐵企業煤氣的*是節能的方向之一。
(2)高爐煤氣除作為加熱燃料供鋼鐵廠使用外,還能用于發電等其它用途,利用好這部分副產能源不僅能降低企業的能源消耗,還將改善鋼鐵企業對周邊環境的污染。
(3)通過高爐煤氣富化及助燃空氣、煤氣雙預熱等手段能夠提高高爐煤氣的利用效率,克服高爐煤氣熱值低、燃燒困難等問題,增加高爐煤氣用量,減少高爐煤氣放散。
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